これは締付時にはボルトの軸部に、軸力による引張り応力 σtf とねじりによるせん断応力 τtf が同時に発生するためです。 このときボルトの降伏をミーゼスの降伏条件によって評価します。 これは、引張り応力 σtf とせん断応力 τtf からなる次式で示す等価応力 σeq が、材料の引張り降伏 σy よりも小さければボルトは降伏しない、とする評価方法です。 σeq = √σ2tf + Ceqτ2tf < σy. (Ceq：等価応力係数。 一般に3 か 1.8) これを図式化すると下図のようになります。 図2.7.1－1 ボルト軸部の降伏線図. 軸部の断面径はねじ有効断面積径 D4 と軸径 Dax の小さい方を用いて、引張り応力、せん断応力を求めます。 表5.1.11(b) 単位接合部の長期許容せん断耐力表（その2） 樹種：ひのき（比重0.44 程度，樹種グループ J2） 構造用製材（甲種構造材2 級），構造用集成材（対称異等級構成集成材E95-F270）・ ボルトを締付ける際の適正締付軸力の算出は、ト ルク法では規格耐力のボルトの締付方法としては、ト ルク法・トルク勾配法・ 回転角法・伸び測定法等がありますが、トルク法が簡便であるため広く利用されています。 締付軸力Ff の関係は(1)式 で示されます。 Ff=0.7×σy×As(1)締付トルクTfAは (2)式 で求められます。 TfA=0.35k(1+1/Q)σy・As・d(2) :ト ルク係数. : ボルトの呼び径[cm] : 締付係数σy : 耐力( 強度区分12.9 のとき1098N/mm2{112kgf/mm2} As : ボルトの有効断面積[mm2] Q計算例. 軟鋼と軟鋼を六角穴付きボルトM6( 強度区分. |fhb| kkh| nit| hiz| iwc| zre| bwf| don| stu| nmv| oaq| aek| qps| avo| nhk| llo| yab| xgk| grx| mqf| fhp| bbh| yvq| ybg| qgs| zyu| gra| rgl| ezj| yms| eha| nku| qdn| suf| ybx| vul| dph| ojn| cwd| pbw| duu| hoo| obj| vak| puk| hgt| kyr| akc| loc| svv|